⑴重慶復(fù)合土工膜以上防護(hù)層和上墊層沿重慶復(fù)合土工膜表面的滑動。這種情況的抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算一般采用土力學(xué)中的極限平衡法：

①按正常運(yùn)行情況驗(yàn)算 ，即庫水位保持不變，堤壩內(nèi)有穩(wěn)定滲流的情況。

②按非常運(yùn)行情況驗(yàn)算(通常指外水位由某水位快速下降到某一低水位)。對于非常情況，還有上墊層材料是透水和不透水之分。后一情況是當(dāng)該層與膜的交界面處存在過高的孔隙水壓力，使強(qiáng)度顯著下降造成的，這是驗(yàn)算中危險的控制工況。

③當(dāng)考慮冰凍情況時壩體重慶復(fù)合土工膜防滲結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定分析。

⑵重慶復(fù)合土工膜上的表面保護(hù)層被水壓力頂起失穩(wěn)。

這種失穩(wěn)情況主要和保護(hù)層的滲透性有關(guān)。當(dāng)保護(hù)層是透水的，且其坡角與重慶復(fù)合土工膜鋪設(shè)墊層的坡角相同時，一般都利用通常的斜坡穩(wěn)定分析法。但若保護(hù)層透水性不良(如現(xiàn)澆混凝土板等)，庫水位下降時，容易在保護(hù)層上下形成水位差．到一定程度后，就可能造成面板的抬動而失穩(wěn)。此時的關(guān)鍵問題在于如何使保護(hù)層下的透水墊層與底部排水通道連通，以迅速消散保護(hù)層下的滯留水。如王甫洲工程，其現(xiàn)澆混凝土面板下的透水墊層下部有排水通道，當(dāng)庫水位變化時，透水層中的水位也隨之變化，水位差有限，故不會影響到膜上保護(hù)層的穩(wěn)定性。據(jù)估算，1m 水頭就足以把 250mm 厚的混凝土板推動上抬，從而造成失穩(wěn)。解決此類問題的關(guān)鍵是采取措施令透水層的水位基本上與庫水位同步下降。

⑶重慶復(fù)合土工膜上方的保護(hù)層、上墊層和膜本身沿下墊層或支撐層滑動。

由于新建或加固壩面重慶復(fù)合土工膜下的透水墊層一般沒有下游滲水通道，當(dāng)水庫水位下降時，膜下的水壓大于膜上的水壓 . 當(dāng)差異足夠大時，重慶復(fù)合土工膜可以被抬起，膜與下層之間的有效法向應(yīng)力可以減弱，從而減少其防滑摩擦，這可能導(dǎo)致膜沿下層滑動。 當(dāng)然，一般情況下，膜的上端需要固定在壩頂，外界水位下降不是很快，膜不透水，不能形成大的 壓差，所以目前還沒有看到這種損失。 穩(wěn)定的報告，但在設(shè)計中仍應(yīng)考慮此問題。

⑷重慶復(fù)合土工膜在水壓的作用下被拉斷。

這種失穩(wěn)情況的系數(shù)一般較大，因?yàn)橹貞c復(fù)合土工膜必須錨固在路堤頂部的錨溝內(nèi)，并有一定的重量。 如果重慶復(fù)合土工膜滑動，就會產(chǎn)生抗滑動的錨固力。 ，這個力沒有出現(xiàn)在計算中，所以它變成了一個隱含的儲備。 在一些工程實(shí)踐中，將重慶復(fù)合土工膜在壩頂折疊一定長度，目的是使重慶復(fù)合土工膜具有可拉伸的變形余量，以適應(yīng)大壩的變形。 但實(shí)際上，由于重慶復(fù)合土工膜破壞時的破壞應(yīng)變遠(yuǎn)大于土體的破壞應(yīng)變，只要土體不破裂，重慶復(fù)合土工膜在土體中就不會形成過度位移而破裂。 但是，如果大壩有特殊結(jié)構(gòu)，如剛性混凝土或鋼結(jié)構(gòu)，則應(yīng)注意與重慶復(fù)合土工膜接觸處發(fā)生膜破裂的可能性，尤其是重慶復(fù)合土工膜與混凝土抗?jié)B連接處的防滲系統(tǒng)。 -防滲墻要特別注意兩者連接的性，防止重慶復(fù)合土工膜與剛性墻體和重慶復(fù)合土工膜的變形不一致導(dǎo)致重慶復(fù)合土工膜斷裂。